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本發(fā)明公開(kāi)了一種適用于血氧飽和度檢測(cè)的電壓比較器，包括 依次連接的預(yù)放大級(jí)模塊 A、正反饋判斷模塊 B 和輸出緩沖級(jí)模塊 C； 所述預(yù)放大級(jí)模塊 A 用于將兩個(gè)模擬輸入信號(hào)進(jìn)行預(yù)放大處理；所述 正反饋判斷模塊B用于對(duì)經(jīng)過(guò)預(yù)放大級(jí)模塊A處理的信號(hào)進(jìn)行比較判 斷后輸出信號(hào)差；所述輸出緩沖級(jí)模塊 C 用于對(duì)所述信號(hào)差進(jìn)行轉(zhuǎn)換， 并輸出一個(gè)二進(jìn)制信號(hào)。本發(fā)明采用全模擬電路，將采集并初步處理 后的血氧信號(hào)與參考值比較，以實(shí)現(xiàn)自動(dòng)增益控制，繼而檢測(cè)血氧飽 和度。本發(fā)明在具有正確輸出邏輯的前提下，還具有精度高、功

一種基于布拉格光纖光柵傳感器的測(cè)量局部位移方法，包括彈 性體結(jié)構(gòu)和尺寸選擇、FBG 傳感器安裝固定和計(jì)算被測(cè)對(duì)象的局部位 移步驟。其主要原理是，當(dāng)被測(cè)對(duì)象受到壓縮時(shí)，其變形會(huì)引起彈性 體的變形，進(jìn)而引起光纖光柵的變形，根據(jù)本發(fā)明中的公式可知，光 柵的變形與被測(cè)對(duì)象的局部位移有唯一的對(duì)應(yīng)公式，因此可以得到被 測(cè)對(duì)象的變形，實(shí)現(xiàn)被測(cè)對(duì)象局部位移的精密測(cè)量。

本發(fā)明公開(kāi)了一種周期腔體型低頻寬帶隙隔振器及制備方法。 該隔振器包括兩個(gè)或兩個(gè)以上周期單元。周期單元包括兩個(gè)薄板主體 和一個(gè)環(huán)腔散射體，兩個(gè)薄板主體的外緣用環(huán)腔散射體相連以形成一 腔體；周期單元之間用連接塊散射體相連。所述制備方法包括如下步 驟：選取材料以制備薄板主體、環(huán)腔散射體和連接塊散射體；調(diào)整它 們的幾何參數(shù)，使得隔振器的有效帶隙頻率能覆蓋所需隔振環(huán)境的振 動(dòng)頻率；校核隔振器是否符合安全條件，從而制備周期腔體型低頻寬 帶隙隔振器。本發(fā)明適用于隔離低頻率的振動(dòng)，且能在保持相應(yīng)的承 載力的同時(shí)實(shí)現(xiàn)

本成果創(chuàng)造性地將即時(shí)定位與地圖構(gòu)建技術(shù)、多傳感器融合技術(shù)、稠密建圖技術(shù)進(jìn)行融合，構(gòu)建了一個(gè)功能完善、應(yīng)用前景廣泛的三維重建系統(tǒng)。 一、項(xiàng)目分類 關(guān)鍵核心技術(shù)突破 二、技術(shù)分析 液壓機(jī)械復(fù)合無(wú)級(jí)傳動(dòng)（HMT）技術(shù)作為新一代復(fù)合傳動(dòng)形式，采用功率分流技術(shù)，結(jié)合液壓傳動(dòng)和機(jī)械傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)，提升了傳動(dòng)效率，提高了發(fā)動(dòng)機(jī)的燃油經(jīng)濟(jì)性，具備超低穩(wěn)定車速，滿足作業(yè)車輛特殊需求。 北京理工大學(xué)在液壓機(jī)械復(fù)合無(wú)級(jí)傳動(dòng)技術(shù)方面已進(jìn)行了20多年的研究，建立了一套液壓機(jī)械復(fù)合無(wú)級(jí)傳動(dòng)的設(shè)計(jì)分析方法，研發(fā)了多種樣機(jī)，應(yīng)用于軍用車輛和工程機(jī)械等非道路車輛上。2017年，開(kāi)始研發(fā)工程機(jī)械車輛用的液壓機(jī)械復(fù)合無(wú)級(jí)傳動(dòng)變速器，已成功應(yīng)用于國(guó)機(jī)重工集團(tuán)的5噸裝載機(jī)。匹配發(fā)動(dòng)機(jī)功率160~200kW，節(jié)油率達(dá)20%，最高車速40km/h，為國(guó)內(nèi)首個(gè)工程機(jī)械液壓機(jī)械復(fù)合無(wú)級(jí)傳動(dòng)變速器，填補(bǔ)了國(guó)內(nèi)工程機(jī)械領(lǐng)域新一代無(wú)級(jí)傳動(dòng)技術(shù)的空白，達(dá)到國(guó)際先進(jìn)水平，并于2020年11月在上海寶馬展（Bauma China）展出。 本成果具備高效、無(wú)級(jí)傳動(dòng)、無(wú)動(dòng)力中斷換段，超低穩(wěn)定車速、高精度車輛位置控制等優(yōu)點(diǎn)，可廣泛可應(yīng)用于裝載機(jī)、平地機(jī)、推土機(jī)、壓路機(jī)、集裝箱正面吊等工程機(jī)械車輛，也可應(yīng)用于大功率農(nóng)業(yè)拖拉機(jī)，林業(yè)抓木機(jī)，軍用工程車輛等領(lǐng)域，具有良好的應(yīng)用前景。 本成果變速器匹配發(fā)動(dòng)機(jī)額定功率200kW，最大輸出轉(zhuǎn)矩6500Nm，相比與傳統(tǒng)有級(jí)變速器節(jié)油率達(dá)20%，速比無(wú)級(jí)調(diào)整范圍0.05~1.8，詳細(xì)的技術(shù)指標(biāo)如表8-1所示，外形尺寸如圖8-1所示。 表8-1 本成果詳細(xì)技術(shù)指標(biāo) 名稱 單位 技術(shù)規(guī)格 無(wú)級(jí)調(diào)速段   1個(gè)液壓段和2個(gè)液壓機(jī)械段 尺寸 mm 1128×620×1137 匹配發(fā)動(dòng)機(jī)功率 kW 200 匹配發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速 r/min 1800-2200 匹配發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩 Nm 800-1200 最大輸出轉(zhuǎn)矩 Nm 6500 最大輸出轉(zhuǎn)速 r/min 3300 最高傳動(dòng)效率   88% 重量 kg 880 中心距 mm 550 加油量 L 30 PTO數(shù)目   3 安裝接口   SAE 2#/SAE 3#

本發(fā)明公開(kāi)了一種柴油機(jī)微粒捕集器DPF碳累積量估計(jì)方法，通過(guò)壓差傳感器測(cè)得DPF前后總壓力差，根據(jù)DPF前后總壓力差和廢氣體積流量得到DPF的總流阻，根據(jù)灰分質(zhì)量和廢氣體積流量得到DPF殘余碳產(chǎn)生的流阻，總流阻減去白載體流阻及殘余碳產(chǎn)生的流阻即可得到積碳所產(chǎn)生的流阻，根據(jù)積碳產(chǎn)生的流阻與廢氣體積流量即可得到碳積累量；所述灰分質(zhì)量通過(guò)廢氣質(zhì)量流量和發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速經(jīng)過(guò)積分計(jì)算得到。本發(fā)明提出了碳積累量增量估計(jì)方法，可以基于當(dāng)前總流阻、當(dāng)前灰分質(zhì)量和當(dāng)前廢氣體積流量計(jì)算出碳積累量的增量，然后得到當(dāng)前的碳積累量。本發(fā)明方法得到的DPF碳累積量估計(jì)精度更高，而且避免了使用現(xiàn)有估計(jì)方法中物理意義不明確的參數(shù)，估計(jì)過(guò)程更加快速精確，從而大大提高了判斷DPF再生時(shí)機(jī)的準(zhǔn)確性。

本發(fā)明公開(kāi)了一種基于相變存儲(chǔ)器的非易失性邏輯門電路，包 括第一相變存儲(chǔ)器、第二相變存儲(chǔ)器、第一可控開(kāi)關(guān)元件和第一電阻； 第一相變存儲(chǔ)器的第一端作為與門電路的第一輸入端，第二相變存儲(chǔ) 器的第一端作為與門電路的第二輸入端；第一可控開(kāi)關(guān)元件的第一端 與第一相變存儲(chǔ)器的第二端連接，第一可控開(kāi)關(guān)元件的第二端接地； 第一電阻的一端與第二相變存儲(chǔ)器的第一端連接，第一電阻的另一端 接地；第二相變存儲(chǔ)器的第一端作為與門電路的輸出端。本

本發(fā)明公開(kāi)了一種基于分組的元數(shù)據(jù)服務(wù)器集群管理方法，包 括：將 MDS 集群中的 N 個(gè) MDS 劃分為 M 個(gè)分組，每個(gè)分組內(nèi)有且 只有一個(gè)主 MDS，其余的為從 MDS，將 MD5 哈希算法的哈希值范圍 平均劃分為 S 個(gè)分段，將 S 個(gè)分段平均分配給 M 個(gè)分組中的 N 個(gè) MDS 管理，每個(gè) MDS 使用一張組內(nèi)分段定位表和一張組外分段定位表保存 分段的分配記錄，任意一個(gè) MDS 接收元數(shù)據(jù)對(duì)象定位請(qǐng)求，根據(jù)元數(shù)

西安交大劉明教授課題組實(shí)現(xiàn)了具有強(qiáng)自旋軌道耦合和反常霍爾效應(yīng)的Pt/Co/Ta異質(zhì)結(jié)構(gòu)組成的三維磁場(chǎng)傳感器。

本發(fā)明公開(kāi)了一種基于配電網(wǎng)物理模擬的故障指示器檢測(cè)平臺(tái) 的建模方法，該方法包括如下步驟：(1)建立雙電源模型；(2)建立線路 模型，并在每條線路的末端接入故障模擬單元和模擬負(fù)載；(3)利用經(jīng) 過(guò)所述步驟(1)中的電源模型和經(jīng)過(guò)所述步驟(2)中獲得的線路模型組 網(wǎng)搭建低壓配電網(wǎng)模型；(4)在所述步驟(3)中獲得的配電網(wǎng)模型中的模 擬電纜線路、模擬架空線路上加裝升壓器、升流器，將線路運(yùn)行參數(shù) 轉(zhuǎn)化為實(shí)際配電網(wǎng)運(yùn)行參數(shù)，由此完成故障指示器檢測(cè)平臺(tái)的建模。 按照本發(fā)明實(shí)現(xiàn)的基于配電網(wǎng)物理模擬的故障指示器檢測(cè)

本發(fā)明屬于重力補(bǔ)償結(jié)構(gòu)相關(guān)技術(shù)領(lǐng)域，其公開(kāi)了一種低剛度 的磁懸浮重力補(bǔ)償器，其包括動(dòng)子結(jié)構(gòu)及定子結(jié)構(gòu)，動(dòng)子結(jié)構(gòu)包括外 永磁陣列環(huán)、內(nèi)永磁陣列環(huán)及動(dòng)子支撐框架，外永磁陣列環(huán)及內(nèi)永磁 陣列環(huán)分別設(shè)置在動(dòng)子支撐架的環(huán)形槽相對(duì)的兩個(gè)側(cè)壁上，內(nèi)永磁陣 列環(huán)的厚度大于外永磁陣列環(huán)的厚度;定子結(jié)構(gòu)包括收容于環(huán)形槽內(nèi) 的線圈支架及嵌設(shè)在線圈支架上的定子永磁環(huán)，所述定子永磁環(huán)的高 度大于厚度，定子永磁環(huán)與內(nèi)永磁陣列環(huán)的間距小于定子永磁環(huán)與外 永磁陣列環(huán)的間距。本發(fā)明還提供了具有上述的磁懸浮重力補(bǔ)償器的 微動(dòng)臺(tái)結(jié)構(gòu)。本